turn de racire

Turn de răcire în Emsland , Germania .

Turnuri de răcire cu ventilatoare (în albastru) situate în partea de jos a echipamentului

Un turn de răcire este un schimbător de căldură gaz-lichid în care faza lichidă dă energie fazei gazoase, reducându-și astfel propria temperatură. În marea majoritate a cazurilor, faza gazoasă constă din aer sau vapori de apă și faza lichidă a apei de diferite tipuri. Schimbul de căldură poate fi realizat prin contactul dintre faze și, în acest caz, vorbim despre un turn de răcire „tout court”, sau la suprafață într-un schimbător de căldură cu tuburi , plăci sau altele, și în acest caz vorbim mai mult adesea de răcire a bateriei .

Clasificarea după utilizarea intenționată

Turnurile de răcire pot fi utilizate în domeniul HVAC (adică „ încălzire , ventilație și aer condiționat ”) sau în domeniul industrial (în operația de umidificare unitară ).

Turnul evaporativ

Schema turnului evaporativ cu circulație forțată

Tipuri de construcții

Din punct de vedere al construcției, turnurile de răcire pot fi de două tipuri:

circulație forțată
flux indus

Turn evaporativ cu circulație forțată

Este de departe cel mai utilizat tip, în special în răcirea cu apă. Practic constă din:

O structură de izolare ( A ), realizată din beton, metal sau diverse materiale plastice, echipată la bază cu deschideri ( B ) pentru circulația aerului atmosferic, indusă de ventilator ( C );
Un sistem de distribuție a apei, format din duze de distribuție ( D ) și o umplutură de obicei din plastic ( E );
Un rezervor ( F ) pentru colectarea apei răcite.

Uneori, turnul este echipat cu un rezervor de apă caldă, care este cel care se întoarce din proces; în acest caz rezervorul de apă caldă este echipat cu pompe care relansează apa către turnul propriu-zis. Figura 1 ilustrează așa-numitul tip de circulație forțată ; în acest tip de construcție, circulația aerului este garantată de energia consumată în ventilator ( C ). Este de preferat să poziționați ventilatorul la ieșirea din turn mai degrabă decât la intrare ( B ), deoarece altfel ar putea fi create inele de recirculare în afara turnului, datorită faptului că o parte din aer care iese de sus ar putea fi aspirată de către ventilatoarele plasate dedesubt, iar acest lucru ar reduce eficiența echipamentului. Pe de altă parte, ventilatorul situat la ieșirea (exhaustor) este supusă la coroziune și eșecuri rapide din cauza umidității aerului transportat, un dezavantaj evident , absentă în admisie (împingere) ventilatorul.

Turnul evaporativ cu flux indus

Turnuri de răcire cu flux indus

Turnuri mai mari să profite de evaporarea apei în sine și diferența de densitate a aerului - vapori de apă amestecului și poate evita utilizarea ventilatorului de circulație, ceea ce este costisitor, consumă energie și reduce răcirea ca energia consumată pentru ventilație se trece parțial la apă - deși în cantități foarte mici.

Aceste turnuri sunt numite fără ventilatoare de curgere induse (sau circulația naturală sau naturală proiect) și au o formă în secțiune verticală caracteristică constând dintr - un singur pas hiperboloid , din motive statice și construcție. Rețineți penele care ies din partea superioară a turnului ( coșul de fum ) din stânga, constând din aer saturat cu vapori de apă.

Turnuri de circulație naturală sunt preferate în nucleare și geotermale centrale electrice , în cazul în care costul ridicat al echipamentului este justificată, care implică aer de mare de curgere rate.

Principiul de funcționare

Principiul de funcționare al unei coloane de răcire (din motive de claritate a desenului, înălțimea dz , care reprezintă o înălțime infinitesimală, a fost deliberat exagerată).

Principiul de funcționare al unei coloane de răcire este prezentat alături, simplificat în scopul discuției.

Apa dispersată în partea superioară a turnului (de curgere $L_{2}$ ${\ displaystyle L_ {2}}$ $L_ {2}$ ) și, prin urmare, căzând în jos, intră în contact cu aerul (de capacitate ${V.}^{'}$ ${\ displaystyle V '}$ $V '$ ), indusă să crească de ventilator sau de diferența de densitate. Contactul este cu atât mai intim cu cât suprafața picăturilor de apă care intră în contact cu aerul (adică suprafața schimbului de materie) este mai extinsă. Prin urmare, există un transfer de masă de la picăturile de apă ( fază dispersată ) la aer ( fază continuă ), datorită umidificării aerului în sine, care nu este saturat cu vapori. Acest transfer de masă este de tip evaporativ , prin urmare apa dă energie aerului într-un mod substanțial izotermic pentru aer, dar odată cu transferul și, prin urmare, cu răcire, de către apă. Acest lucru iese apoi la o temperatură $T_{L1}$ ${\ displaystyle T_ {L1}}$ ${\ displaystyle T_ {L1}}$ mai mic decât cel de intrare ( $T_{L2}$ ${\ displaystyle T_ {L2}}$ ${\ displaystyle T_ {L2}}$ ). Rețineți că condiția esențială pentru funcționare este nesaturarea aerului (în vapori de apă); rezultă că turnul nu va putea funcționa (sau aproape) în caz de aer saturat (de exemplu într-o zi ploioasă).

Determinarea ecuației de proiectare

Echilibrul material

Dacă luăm în considerare o secțiune de coloană cu grosime infinitesimală $d z$ ${\ displaystyle dz}$ $dz$ ca volum de control , soldul materialului din această broșură este exprimat ca:

V'\cdot Y|_{z}+N_{A}\cdot aS\cdot dz=V'\cdot Y|_{(z+dz)}

{\ displaystyle V '\ cdot Y | _ {z} + N_ {A} \ cdot aS \ cdot dz = V' \ cdot Y | _ {(z + dz)}}

{\ displaystyle V '\ cdot Y | _ {z} + N_ {A} \ cdot aS \ cdot dz = V' \ cdot Y | _ {(z + dz)}}

in care:

${V.}^{'}$ ${\ displaystyle V '}$ $V '$ este debitul curentului gazos (care poate fi presupus constant de-a lungul coloanei)
$N_{A}$ ${\ displaystyle N_ {A}}$ $N / A}$ este coeficientul de schimb al materiei
$aS\cdot dz$ ${\ displaystyle aS \ cdot dz}$ ${\ displaystyle aS \ cdot dz}$ este egal cu $d LA$ ${\ displaystyle dA}$ $din$ , adică este suprafața de schimb a materiei
$Da$ ${\ displaystyle Y}$ $Da$ este umiditatea molară , egală cu ${\frac {y}{1-y}}$ ${\ displaystyle {\ frac {y} {1-y}}}$ ${\ displaystyle {\ frac {y} {1-y}}}$ (fiind $y$ ${\ displaystyle y}$ $y$ fracția molară )
$z$ ${\ displaystyle z}$ $z$ este cota, luând ca referință secțiunea (1) a coloanei.

ecuația de mai sus poate fi rescrisă ca:

V'dY={\frac {k_{y}}{(1-y)_{ML}}}(y_{i}-y)\cdot aSdz\simeq k_{y}(Y_{i}-Y)aSdz

{\ displaystyle V'dY = {\ frac {k_ {y}} {(1-y) _ {ML}}} (y_ {i} -y) \ cdot aSdz \ simeq k_ {y} (Y_ {i} -Y) aSdz}

{\ displaystyle V'dY = {\ frac {k_ {y}} {(1-y) _ {ML}}} (y_ {i} -y) \ cdot aSdz \ simeq k_ {y} (Y_ {i} -Y) aSdz}

indicele ML indică o diferență medie logaritmică .

Bilanțul de entalpie pe faza gazoasă

Bilanțul termic numai pe faza gazoasă, în termeni de entalpie , este scris în formă diferențială:

dH_{TOT}=V'dH_{V}

{\ displaystyle dH_ {TOT} = V'dH_ {V}}

{\ displaystyle dH_ {TOT} = V'dH_ {V}}

fiind $dH_{V}$ ${\ displaystyle dH_ {V}}$ ${\ displaystyle dH_ {V}}$ dată de suma unei contribuții sensibile la căldură ( $C_{h}$ ${\ displaystyle C_ {h}}$ ${\ displaystyle C_ {h}}$ ) și o contribuție a căldurii latente ( $\lambda _{0}$ ${\ displaystyle \ lambda _ {0}}$ $\ lambda _ {0}$ ):

dH_{V}=d[C_{h}(T_{V}-T_{0})+\lambda _{0}Y]=d[c_{p,b}(T_{V}-T_{0})+Y\cdot c_{p,a}(T_{V}-T_{0})+Y\cdot \lambda _{0}]

{\ displaystyle dH_ {V} = d [C_ {h} (T_ {V} -T_ {0}) + \ lambda _ {0} Y] = d [c_ {p, b} (T_ {V} -T_ {0}) + Y \ cdot c_ {p, a} (T_ {V} -T_ {0}) + Y \ cdot \ lambda _ {0}]}

{\ displaystyle dH_ {V} = d [C_ {h} (T_ {V} -T_ {0}) + \ lambda _ {0} Y] = d [c_ {p, b} (T_ {V} -T_ {0}) + Y \ cdot c_ {p, a} (T_ {V} -T_ {0}) + Y \ cdot \ lambda _ {0}]}

în care indicele a se referă la componenta care este schimbată (apă), în timp ce indicele b indică faza gazoasă (aerul) care este îmbogățită de componenta a .

C_{h}

{\ displaystyle C_ {h}}

{\ displaystyle C_ {h}}

este căldura umedă molară ^[1] , în timp ce

c_{p,a}

{\ displaystyle c_ {p, a}}

{\ displaystyle c_ {p, a}}

Și

c_{p,b}

{\ displaystyle c_ {p, b}}

{\ displaystyle c_ {p, b}}

sunt căldurile specifice de presiune constantă ale componentei a și componentei b .

T_{V}

{\ displaystyle T_ {V}}

{\ displaystyle T_ {V}}

este temperatura fazei de vapori e

T_{0}

{\ displaystyle T_ {0}}

T_ {0}

și o temperatură de referință (de obicei 25 ° C) la care se măsoară căldura latentă de evaporare

\lambda _{0}

{\ displaystyle \ lambda _ {0}}

\ lambda _ {0}

.

Rearanjarea termenilor:

dH_{V}=c_{p,b}dT_{V}+Y\cdot c_{p,a}dT_{V}+c_{p,a}(T_{V}-T_{0})dY+\lambda _{0}dY

{\ displaystyle dH_ {V} = c_ {p, b} dT_ {V} + Y \ cdot c_ {p, a} dT_ {V} + c_ {p, a} (T_ {V} -T_ {0}) dY + \ lambda _ {0} dY}

{\ displaystyle dH_ {V} = c_ {p, b} dT_ {V} + Y \ cdot c_ {p, a} dT_ {V} + c_ {p, a} (T_ {V} -T_ {0}) dY + \ lambda _ {0} dY}

Putem trece cu vederea $c_{p,a}(T_{V}-T_{0})dY$ ${\ displaystyle c_ {p, a} (T_ {V} -T_ {0}) dY}$ ${\ displaystyle c_ {p, a} (T_ {V} -T_ {0}) dY}$ , prin urmare:

dH_{TOT}=V'C_{h}dT_{V}+V'\lambda _{0}dY

{\ displaystyle dH_ {TOT} = V'C_ {h} dT_ {V} + V '\ lambda _ {0} dY}

{\ displaystyle dH_ {TOT} = V'C_ {h} dT_ {V} + V '\ lambda _ {0} dY}

Primul termen $V'C_{h}dT_{V}$ ${\ displaystyle V'C_ {h} dT_ {V}}$ ${\ displaystyle V'C_ {h} dT_ {V}}$ reprezintă creșterea entalpiei datorată modificării temperaturii, în timp ce al doilea termen $V'\lambda _{0}dY$ ${\ displaystyle V '\ lambda _ {0} dY}$ ${\ displaystyle V '\ lambda _ {0} dY}$ reprezintă creșterea entalpiei datorată variațiilor de umiditate.

Înălțimea coloanei și înălțimea unității de transfer

Comparând expresiile bilanțului materiei și balanței de entalpie pe partea de gaz, putem scrie:

V'dH_{V}=h_{V}(T_{i}-T_{V})aSdz+\lambda _{0}k_{y}(Y_{i}-Y)aSdz

{\ displaystyle V'dH_ {V} = h_ {V} (T_ {i} -T_ {V}) aSdz + \ lambda _ {0} k_ {y} (Y_ {i} -Y) aSdz}

{\ displaystyle V'dH_ {V} = h_ {V} (T_ {i} -T_ {V}) aSdz + \ lambda _ {0} k_ {y} (Y_ {i} -Y) aSdz}

=aSdz\cdot k_{y}\left[{\frac {h_{V}}{k_{y}}}(T_{i}-T_{V})+\lambda _{0}(Y_{i}-Y)\right]

{\ displaystyle = aSdz \ cdot k_ {y} \ left [{\ frac {h_ {V}} {k_ {y}}} (T_ {i} -T_ {V}) + \ lambda _ {0} (Y_ {i} -A) \ dreapta]}

{\ displaystyle = aSdz \ cdot k_ {y} \ left [{\ frac {h_ {V}} {k_ {y}}} (T_ {i} -T_ {V}) + \ lambda _ {0} (Y_ {i} -A) \ dreapta]}

=aS\cdot k_{y}(H_{i}-H_{V})dz

{\ displaystyle = aS \ cdot k_ {y} (H_ {i} -H_ {V}) dz}

{\ displaystyle = aS \ cdot k_ {y} (H_ {i} -H_ {V}) dz}

de la care:

dz=\left({\frac {V'}{aSk_{y}}}\right){\frac {dH_{V}}{H_{i}-H_{V}}}

{\ displaystyle dz = \ left ({\ frac {V '} {aSk_ {y}}} \ right) {\ frac {dH_ {V}} {H_ {i} -H_ {V}}}}

{\ displaystyle dz = \ left ({\ frac {V '} {aSk_ {y}}} \ right) {\ frac {dH_ {V}} {H_ {i} -H_ {V}}}}

integrând:

\int _{1}^{2}dz=\int _{1}^{2}\left({\frac {V'}{aSk_{y}}}\right){\frac {dH_{V}}{H_{i}-H_{V}}}

{\ displaystyle \ int _ {1} ^ {2} dz = \ int _ {1} ^ {2} \ left ({\ frac {V '} {aSk_ {y}}} \ right) {\ frac {dH_ {V}} {H_ {i} -H_ {V}}}}

{\ displaystyle \ int _ {1} ^ {2} dz = \ int _ {1} ^ {2} \ left ({\ frac {V '} {aSk_ {y}}} \ right) {\ frac {dH_ {V}} {H_ {i} -H_ {V}}}}

\int _{1}^{2}dz

{\ displaystyle \ int _ {1} ^ {2} dz}

{\ displaystyle \ int _ {1} ^ {2} dz}

este înălțimea coloanei, în timp ce

\left({\frac {V'}{aSk_{y}}}\right)

{\ displaystyle \ left ({\ frac {V '} {aSk_ {y}}} \ right)}

{\ displaystyle \ left ({\ frac {V '} {aSk_ {y}}} \ right)}

este înălțimea unității de transfer (sau HTU ).

Echilibrul entalpiei laterale lichide

În termeni diferențiali:

(L\cdot H_{L})|_{z+dz}=(L\cdot H_{L})|_{z}+dQ

{\ displaystyle (L \ cdot H_ {L}) | _ {z + dz} = (L \ cdot H_ {L}) | _ {z} + dQ}

{\ displaystyle (L \ cdot H_ {L}) | _ {z + dz} = (L \ cdot H_ {L}) | _ {z} + dQ}

adică:

d(L\cdot H_{L})=h_{L}\cdot (T_{L}-T_{i})\cdot aSdz

{\ displaystyle d (L \ cdot H_ {L}) = h_ {L} \ cdot (T_ {L} -T_ {i}) \ cdot aSdz}

{\ displaystyle d (L \ cdot H_ {L}) = h_ {L} \ cdot (T_ {L} -T_ {i}) \ cdot aSdz}

Echilibrul global de entalpie

V'H_{V}|_{z}+L\cdot H_{L}|_{z+dz}=V'H_{V}|_{z+dz}+(L\cdot H_{L})|_{z}

{\ displaystyle V'H_ {V} | _ {z} + L \ cdot H_ {L} | _ {z + dz} = V'H_ {V} | _ {z + dz} + (L \ cdot H_ { L}) | _ {z}}

{\ displaystyle V'H_ {V} | _ {z} + L \ cdot H_ {L} | _ {z + dz} = V'H_ {V} | _ {z + dz} + (L \ cdot H_ { L}) | _ {z}}

din care obținem:

V'dH_{V}=d(L\cdot H_{L})

{\ displaystyle V'dH_ {V} = d (L \ cdot H_ {L})}

{\ displaystyle V'dH_ {V} = d (L \ cdot H_ {L})}

aSK_{y}(H_{i}-H_{V})dz=h_{L}(T_{L}-T_{i})aSdz

{\ displaystyle aSK_ {y} (H_ {i} -H_ {V}) dz = h_ {L} (T_ {L} -T_ {i}) aSdz}

{\ displaystyle aSK_ {y} (H_ {i} -H_ {V}) dz = h_ {L} (T_ {L} -T_ {i}) aSdz}

{\frac {H_{i}-H_{V}}{T_{i}-T_{L}}}=-{\frac {h_{L}}{K_{y}}}

{\ displaystyle {\ frac {H_ {i} -H_ {V}} {T_ {i} -T_ {L}}} = - {\ frac {h_ {L}} {K_ {y}}}}

{\ displaystyle {\ frac {H_ {i} -H_ {V}} {T_ {i} -T_ {L}}} = - {\ frac {h_ {L}} {K_ {y}}}}

Bilanțul de entalpie între secțiunea 1 și o secțiune generică este scris:

V'H_{V1}+(L\cdot H_{L})|_{z}=V'H_{V}|_{z}+L_{1}H_{L1}

{\ displaystyle V'H_ {V1} + (L \ cdot H_ {L}) | _ {z} = V'H_ {V} | _ {z} + L_ {1} H_ {L1}}

{\ displaystyle V'H_ {V1} + (L \ cdot H_ {L}) | _ {z} = V'H_ {V} | _ {z} + L_ {1} H_ {L1}}

V'(H_{V}-H_{V1})=L\cdot c_{P,L}(T_{L}-T_{0})-L_{1}\cdot c_{P,L}(T_{L1}-T_{0})

{\ displaystyle V '(H_ {V} -H_ {V1}) = L \ cdot c_ {P, L} (T_ {L} -T_ {0}) - L_ {1} \ cdot c_ {P, L} (T_ {L1} -T_ {0})}

{\ displaystyle V '(H_ {V} -H_ {V1}) = L \ cdot c_ {P, L} (T_ {L} -T_ {0}) - L_ {1} \ cdot c_ {P, L} (T_ {L1} -T_ {0})}

presupunând că debitul lichidului este constant:

{\frac {H_{V}-H_{V1}}{T_{L}-T_{L1}}}={\frac {L\cdot c_{P,L}}{V'}}

{\ displaystyle {\ frac {H_ {V} -H_ {V1}} {T_ {L} -T_ {L1}}} = {\ frac {L \ cdot c_ {P, L}} {V '}}}

{\ displaystyle {\ frac {H_ {V} -H_ {V1}} {T_ {L} -T_ {L1}}} = {\ frac {L \ cdot c_ {P, L}} {V '}}}

În practică, este reprezentat într-o diagramă temperatură-entalpie ( $T_{L}$ ${\ displaystyle T_ {L}}$ $T_ {L}$ - $H_{V}$ ${\ displaystyle H_ {V}}$ ${\ displaystyle H_ {V}}$ ) curba relativă la $H_{V,sat}(T)$ ${\ displaystyle H_ {V, sat} (T)}$ ${\ displaystyle H_ {V, sat} (T)}$ , ch corespunde condițiilor de echilibru, iar linia de lucru, cu panta ${\frac {L\cdot c_{P,L}}{V'}}$ ${\ displaystyle {\ frac {L \ cdot c_ {P, L}} {V '}}}$ ${\ displaystyle {\ frac {L \ cdot c_ {P, L}} {V '}}}$ și trecând prin puncte ( $T_{L1}$ ${\ displaystyle T_ {L1}}$ ${\ displaystyle T_ {L1}}$ , $H_{V1}$ ${\ displaystyle H_ {V1}}$ ${\ displaystyle H_ {V1}}$ ) Și ( $T_{L2}$ ${\ displaystyle T_ {L2}}$ ${\ displaystyle T_ {L2}}$ , $H_{V2}$ ${\ displaystyle H_ {V2}}$ ${\ displaystyle H_ {V2}}$ ). Se trasează apoi linii de pantă $-{\frac {h_{L}}{K_{y}}}$ ${\ displaystyle - {\ frac {h_ {L}} {K_ {y}}}}$ ${\ displaystyle - {\ frac {h_ {L}} {K_ {y}}}}$ începând de la puncte ( $T_{L1}$ ${\ displaystyle T_ {L1}}$ ${\ displaystyle T_ {L1}}$ , $H_{V1}$ ${\ displaystyle H_ {V1}}$ ${\ displaystyle H_ {V1}}$ ) Și ( $T_{L2}$ ${\ displaystyle T_ {L2}}$ ${\ displaystyle T_ {L2}}$ , $H_{V2}$ ${\ displaystyle H_ {V2}}$ ${\ displaystyle H_ {V2}}$ ), iar aria închisă între aceste linii, linia de lucru și curba de echilibru sunt calculate pe baza calculului integralei prin intermediul metodelor numerice (de exemplu, prin intermediul regulii lui Simpson ).

Performanţă

Un turn de evaporare dimensionat corect va putea furniza apă rece la o temperatură egală cu temperatura becului umed plus 3-4 K. Într-o zi plină de vânt și senină la mijlocul sezonului, este rezonabil să ne gândim la o temperatură de ieșire de 20-25 ° C , în timp ce într-o zi de vară fierbinte și mocnită, este de așteptat să folosească apa a 34-35 ° C. Evident, acest lucru trebuie luat în considerare la dimensionarea echipamentului care depinde de turn.

Centrale electrice din Harkov # 5

Turn de răcire păstrat în noul sediu Pirelli din Milano

Notă

^ Căldura umedă molară este egală cu: $C_{h}=c_{p,b}+Y\cdot c_{p,a}$ ${\ displaystyle C_ {h} = c_ {p, b} + Y \ cdot c_ {p, a}}$ ${\ displaystyle C_ {h} = c_ {p, b} + Y \ cdot c_ {p, a}}$

Bibliografie

Alan S. Foust, Leonard A. Wenzel; Curtis W. Clump; Luis Maus; L. Bryce Andersen, Principiile operațiilor unitare , Ambrosiana, 1967, ISBN 88-408-0117-0 .
(EN) Robert Perry , Don W. Green, Perry's Chemical Engineers 'Handbook , ediția a VIII-a, McGraw-Hill, 2007, ISBN 0-07-142294-3 .
( EN ) Warren McCabe, Julian Smith, Peter Harriott, Unit Operations In Chemical Engineering , ediția a 6-a, Tata Mcgraw Hill Publishers, 2005, pp. 608-618, ISBN 0-07-060082-1 .

Elemente conexe

Alte proiecte

Wikimedia Commons conține imagini sau alte fișiere pe turnul de răcire

linkuri externe

Turnuri de răcire: Considerații de proiectare și funcționare , la cheresources.com .
Ce este un turn de răcire? , pe cti.org .
nucleartourist.com - Include diagrame , la nucleartourist.com .

Controlul autorității	NDL ( EN , JA ) 00569354

Portal de inginerie : accesați intrările Wikipedia care se ocupă de inginerie

[1] Căldura umedă molară este egală cu: $C_{h}=c_{p,b}+Y\cdot c_{p,a}$ ${\ displaystyle C_ {h} = c_ {p, b} + Y \ cdot c_ {p, a}}$ ${\ displaystyle C_ {h} = c_ {p, b} + Y \ cdot c_ {p, a}}$

[1]

V · D · M Schimb de caldura
Mod	Conducție · Convecție · Radiații
Schimbătoare de căldură	Schimbător bloc · Tub schimbător și manta · schimbator înotătoare · Placa schimbator de caldura · Schimbător spirala · schimbator tub dublu · echipamente cu manta · suprafete imersate · Cuptor · Turn de răcire · Schimbător de flacara scufundată · schimbătoarelor Ljungström · regeneratoarele Cowper · panouri solare · marine Saline · Evaporator · Condensator · Aripioare vii · Regenerator Frankl
Criogenica	Azot lichid · Criochirurgie · Demagnetizare adiabatică · Azot lichid Economie · Diluare răcitor de lichid · balon vid
Variat	Aducție (fizic) · Coeficient de schimb termic · Conductivitate termică · difuzivitatea termică · ecuatie termica · termica Radiation · Rezistenta termica · TERMOTECNICA